石油化工新型（ＫＭＷ型）
干式儲
氣柜是我國自主研發的
干式氣柜。ＫＭＷ氣柜集各種干式氣柜優點于一身，具有耐壓高、維修費用低、重量輕、密封可靠、拱形中央底板不易積水等優點
。但目前我國沒有干式氣柜的
設計規范與
標準，也沒有干式氣柜施工檢驗的規范與標準。
作者設計的氣柜主體為全鋼結構，柜頂高６５ｍ，直徑３６．５ｍ，容積５００００ｍ３。該氣柜用于液化石油氣的存儲，氣柜柜頂為肋型球狀網殼結構，結合相關標準與技術要求，對氣柜柜頂設計進行論證。
１ 設計載荷確定
１．１ 設計風載荷
計算風壓按公式：Ｗ＝βＫｅKW０式中：Ｗ—吉林地區風載荷，Ｎ／M２；Ｗ０—地區基本風壓值，Ｎ／ｍ２，吉林地區風壓?。祝埃剑矗担埃危恚?；β—風載荷系數，根據氣柜自振周期Ｔ確定，實測自振周期Ｔ約為０．３５～０．６０ｓ，?。裕剑埃担?，由此查取風載系數β＝１．４５；Ｋｅ—風壓高度系數，按表１選取，中間值按內插法求取。
由于氣柜總高為６７ｍ，壁板高度為５６．８ｍ，按最高處利用插值法取風壓高度系數：
Ｋｅ＝１．７７＋（１．８６－１．７７）／（７０－６０）×（６７－６０）＝１．８３３
ｋ—體形系數，對柜頂板做局部計算ｆ／ｄ≤１／４時，ｋ＝ｃｏｓ２φ，符號特征見圖１，按該氣柜結構設計方案，可求ｋ＝０．８５。
按以上條件求得吉林地區的風載荷為：Ｗ＝１．４５×１．８３３×０．８５×４５０＝１?。埃保叮叮常危恚?/div>
１．２ 設計雪載荷
在水平投影上柜頂雪載荷按公式：Ｓ＝Ｃ×Ｓ０式中：Ｓ—柜頂雪載荷；Ｓ０—地區基本雪壓，吉林地區雪壓?。罚担埃危恚?；Ｃ—柜頂積雪分布系數，在積雪區?。茫剑?，按１／２柜頂平面均布積雪計算，見圖２。
按吉林地區雪壓計算柜頂雪載荷為：
Ｓ＝Ｃ×Ｓ０＝１×７５０＝７５０Ｎ／ｍ２
１．３ 活載荷
柜頂及其支撐結構水平投影面上的施工載荷Ｓ１?。叮福罚危恚?；平臺、走道的均布活載荷Ｓ２一般不小于２?。矗担常危恚?。
恒載荷包括氣柜本身自重，上部及下部配重塊重；作強度計算時，柜頂有關部分的重力，近似可取下列數值。
柜頂板：板厚δ＝３ｍｍ時，柜頂板重Ｗｓ１＝２３５Ｎ／ｍ２；板厚δ＝４ｍｍ時，柜頂板重Ｗｓ１＝３１４Ｎ／ｍ２；帶肋殼（板厚δ＝４ｍｍ時）Ｗｓ１＝３９２Ｎ／ｍ２。
柜頂頂架：柜頂直徑Ｄ≤３０ｍ時，柜頂頂架重Ｗｓ２＝２０６Ｎ／ｍ２；３０ｍ＜Ｄ≤４５ｍ時，柜頂頂架重Ｗｓ２＝２９４Ｎ／ｍ２；４５ｍ＜Ｄ≤６５ｍ時，柜頂頂架重Ｗｓ２＝４４１Ｎ／ｍ２。
２ 氣柜柜頂設計與選材
２．１ 鋼板及型鋼的選擇
２．１．１ 柜頂瓜皮板的選擇
柜頂為靜止結構，在設計時，雪載取半面雪載荷的５０％，風載?。玻担?。由于柜頂為內外相通結構，在設計柜頂所受壓力時，應考慮風載、雪載、施工載荷和平臺走道的均布載荷；所以，柜頂設計總載荷為：
Ｐ＝０．２５Ｗ＋０．５Ｓ＋Ｓ１＋Ｓ２＋Ｗｓ１＋Ｗｓ２
Ｐ＝０．２５×１?。埃保叮叮常埃?times;７５０＋６８７＋２?。矗担常常保矗玻梗矗剑础。常罚罚保担福危恚?。
由于Ｐ＝４?。常罚罚保担福危恚?le;１．６ＭＰａ，所以在選用鋼板時根據低壓氣柜的設計依據選擇。低壓容器的鋼板厚度不應小于３ｍｍ。依此，板厚度為：δ＝δ０＋Ｃ１+Ｃ２
式中：
δ—鋼板選用厚度；δ０—鋼板設計厚度；Ｃ１—鋼板下偏差；Ｃ２—鋼板腐蝕裕量。
低壓容器δ０＝２ｍｍ，Ｃ１＝０．２２ｍｍ。且在設計時，鋼板腐蝕裕量Ｃ２?。保恚?。鋼板的選用厚度應為δ＝２＋０．２２＋１＝３．２２ｍｍ。選用厚度δ＝３．５ｍｍ的鋼板。
2.12型鋼的選擇
在柜頂焊接時，兩搭接面的尺寸不得小于鋼板厚度的５倍，且不應小于２５ｍｍ；型鋼的厚度不應小于５ｍｍ，焊縫尺寸為８ｍｍ，。由于鋼板厚度為３．５ｍｍ，則型鋼理論尺寸ｂ０＝３．５×５＝１７．５ｍｍ≤２５ｍｍ，所以?。猓埃剑玻担恚?。型鋼的尺寸為ｂ＝２５×２＋８×２＝６６ｍｍ。
在柜頂拱架中，多選用槽鋼和角鋼作為骨架，選用型號為１８ａ的槽鋼。由于選用槽鋼腰厚d＝７ｍｍ＞５ｍｍ，角鋼邊厚ｄ允許下偏差為０．４ｍｍ，為了保證角鋼的邊厚，所以選擇ｄ＝６ｍｍ的７＃角鋼。
２．１．３ 縱梁數的確定
在設計柜頂結構時，柜頂端設有通風帽，以便于通風和柜內部吊籠升降平臺的
安裝，其直徑為４?。埃埃埃恚?；設計選用的鋼板厚度為３．５ｍｍ；縱梁數計算公式如下。
ｎ１＝２πｄ／ｂ式中：ｎ１—縱梁數；d—通風帽直徑；ｂ—鋼板的寬度（代替成型鋼板的弧長）。
由于柜頂直徑３０＜Ｄ≤５０ｍ時，縱梁數?。保础保?，求得縱梁數為１５、１６、１７、１８；在柜頂梁設計時，為保證梁的受力均勻，梁應為對稱結構，即為偶數，所以最終可選
１６或１８?。卜N數目的梁結構。經計算ｎ１＝１８較ｎ１＝１６更為符合要求，因此?。睿保剑保?。·５３
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